{"id":999609,"date":"2026-09-24T10:22:12","date_gmt":"2026-09-24T07:22:12","guid":{"rendered":"https:\/\/yilkomer.com\/blitzschutz-und-erdung-in-fabriken-und-industrieanlagen-ein-ingenieurtechnischer-ansatz-nach-iec-62305\/"},"modified":"2026-10-23T15:18:13","modified_gmt":"2026-10-23T12:18:13","slug":"blitzschutz-und-erdung-in-fabriken-und-industrieanlagen-ein-ingenieurtechnischer-ansatz-nach-iec-62305","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/blitzschutz-und-erdung-in-fabriken-und-industrieanlagen-ein-ingenieurtechnischer-ansatz-nach-iec-62305\/","title":{"rendered":"Blitzschutz und Erdung in Fabriken und Industrieanlagen: Ein ingenieurtechnischer Ansatz nach IEC 62305"},"content":{"rendered":"
In einer Industrieanlage l\u00e4sst sich die Auslegung des Blitzschutzes<\/strong><\/a> nicht nach dem Muster \u201eFangstange aufs Dach, Ableitung an die Ecke\u201c umsetzen. Die Auslegung beruht auf den aus den physikalischen Parametern des Blitzstroms abgeleiteten Anordnungsregeln, der Risikoberechnung nach IEC 62305-2, dem Sto\u00dfstromverhalten der Erdungsanlage und den Induktionsmechanismen in der Innenanlage. In diesem Beitrag behandeln wir diese Berechnungen und Entscheidungen f\u00fcr Geb\u00e4ude im Fabrikma\u00dfstab anhand der Normenreihe TS EN 62305 mit numerischen Beispielen.<\/p>\n

Parameter des Blitzstroms und Schadensmechanismen<\/h2>\n

IEC 62305<\/strong><\/a>-1 definiert die Blitzschutzklassen (LPL) anhand der Blitzstromparameter. F\u00fcr LPL I hat der erste positive Sto\u00dfstrom einen Scheitelwert von 200 kA und die Wellenform 10\/350 \u00b5s; die Ladung dieses Sto\u00dfstroms Qshort<\/sub> = 100 C betr\u00e4gt, die spezifische Energie W\/R = 10 MJ\/\u03a9. Die nachfolgenden negativen Sto\u00dfstr\u00f6me haben einen Scheitelwert von 50 kA, die Wellenform 0,25\/100 \u00b5s und eine mittlere Steilheit von 200 kA\/\u00b5s. Die Langzeitsto\u00dfkomponente tr\u00e4gt eine Ladung von 200 C; die Gesamtladung der gesamten Entladung erreicht 300 C.<\/p>\n

Jeder dieser Parameter speist einen anderen Schadensmechanismus. Ladung (Q)<\/strong> verursacht am Einschlagpunkt ein Aufschmelzen des Metalls und bei d\u00fcnnen Blechen eine Durchschmelzung (Perforation). Spezifische Energie (W\/R)<\/strong> bestimmt die Erw\u00e4rmung der Leiter und die elektrodynamischen Kr\u00e4fte; die Querschnittswahl richtet sich nach diesem Wert. Stromsteilheit (di\/dt)<\/strong> ist die Quelle der in Kabelschleifen im Geb\u00e4ude induzierten Spannung und die vorherrschende Ursache f\u00fcr elektronische Ausf\u00e4lle. Ein erheblicher Teil der Sachsch\u00e4den in Industrieanlagen entsteht nicht durch den Direkteinschlag, sondern durch diesen dritten Mechanismus.<\/p>\n

\n

Das k\u00f6nnte Sie auch interessieren: Blitzrisikoanalyse<\/strong><\/a><\/p>\n<\/blockquote>\n

Risikoberechnung: Einschlagh\u00e4ufigkeiten quantifizieren<\/h2>\n

Nach den Formeln der IEC 62305-2 (Ed.2) ergibt sich die Fangfl\u00e4che f\u00fcr Direkteinschl\u00e4ge eines rechteckigen Geb\u00e4udes zu:<\/p>\n

AD<\/sub> = L\u00b7W + 2\u00b7(3H)\u00b7(L + W) + \u03c0\u00b7(3H)\u00b2<\/em><\/p>\n

F\u00fcr eine Produktionshalle mit den Ma\u00dfen 200 m \u00d7 100 m und einer H\u00f6he von 12 m ergibt sich AD<\/sub> \u2248 45.700 m\u00b2. Nimmt man als Beispiel f\u00fcr die Blitzdichte am Boden NG<\/sub> = 2 \/km\u00b2\u00b7Jahr und den Standortfaktor CD<\/sub> = 1 (freistehendes\/isoliertes Geb\u00e4ude) an, ergibt sich die j\u00e4hrliche Anzahl der Direkteinschl\u00e4ge ND<\/sub> = NG<\/sub>\u00b7AD<\/sub>\u00b7CD<\/sub>\u00b710-6<\/sup><\/em> \u2248 0,09, also etwa ein Einschlag alle 11 Jahre.<\/p>\n

F\u00fcr dasselbe Geb\u00e4ude ergibt sich die Fangfl\u00e4che f\u00fcr nahe Einschl\u00e4ge AM<\/sub> = 2\u00b7500\u00b7(L + W) + \u03c0\u00b7500\u00b2<\/em> \u2248 1,09 km\u00b2, und NM<\/sub> \u2248 2,2 \/Jahr. Einschl\u00e4ge in die Umgebung der Anlage, die in den Innensystemen Induktionseffekte verursachen, sind damit etwa 24-mal h\u00e4ufiger als Direkteinschl\u00e4ge. Auch Einschl\u00e4ge in Energie- und Signalleitungen (NL<\/sub>, NI<\/sub>) werden je nach Leitungsl\u00e4nge und -typ separat berechnet. Diese \u00dcbersicht erkl\u00e4rt, warum SPD- und Schirmungsma\u00dfnahmen in Industrieanlagen ebenso entscheidend sind wie das \u00e4u\u00dfere Blitzschutzsystem.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Die berechneten Risikokomponenten (RA<\/sub>, RB<\/sub>, RC<\/sub>, RM<\/sub>, RU<\/sub>, RV<\/sub>, RW<\/sub>, RZ<\/sub>) werden aufsummiert, um das Gesamtrisiko je Verlustart zu ermitteln, und mit dem tolerierbaren Grenzwert (f\u00fcr Verlust von Menschenleben RT<\/sub> = 10-5<\/sup>\/Jahr) verglichen. Die Blitzschutzklasse und das Ma\u00dfnahmenpaket werden als die wirtschaftlichste Kombination gew\u00e4hlt, die das Risiko unter diesen Wert senkt.<\/p>\n

 <\/p>\n

Fangeinrichtung: die physikalische Grundlage des Kugelradius<\/h2>\n

Der Radius der rollenden Kugel ist kein willk\u00fcrlicher Wert; er stammt aus dem elektrogeometrischen Modell und verkn\u00fcpft die letzte \u00dcberschlagsstrecke mit dem Scheitelwert des Stroms: r = 10\u00b7I0,65<\/sup><\/em> (r: m, I: kA). F\u00fcr den Mindeststrom von LPL I (3 kA) ergibt sich r \u2248 20 m, f\u00fcr den Wert von 16 kA bei LPL IV r \u2248 60 m. Da Sto\u00dfstr\u00f6me mit kleinerer Amplitude eine k\u00fcrzere \u00dcberschlagsstrecke haben, k\u00f6nnen sie in das gesch\u00fctzte Volumen eindringen; die in der Tabelle angegebenen Abdeckungsgrade im Bereich von 99\u201384 % liegen deshalb nicht bei 100 %.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Die Schutzwinkelmethode ist durch die H\u00f6he der Fangeinrichtung \u00fcber der Bezugsebene begrenzt: Sie ist f\u00fcr LPL I oberhalb von 20 m, f\u00fcr LPL II oberhalb von 30 m, f\u00fcr LPL III oberhalb von 45 m und f\u00fcr LPL IV oberhalb von 60 m nicht mehr anwendbar. Bei gro\u00dfen Flachd\u00e4chern ist das Maschenverfahren (Netzmethode) ma\u00dfgebend; die Leiter m\u00fcssen an den Dachkanten und Traufen verlegt werden, und keine metallische Installation darf aus dem durch das Netz gebildeten Schutzvolumen herausragen. F\u00fcr Dachklimager\u00e4te, Abluftventilatoren und Kabelkan\u00e4le auf dem Dach werden mit passiven Fangstangen lokale Schutzvolumen geschaffen.<\/p>\n

Metallische Dachdeckungen k\u00f6nnen als nat\u00fcrliche Fangeinrichtung genutzt werden. In F\u00e4llen, in denen eine Durchschmelzung oder die Bildung hei\u00dfer Stellen nicht hinnehmbar ist (D\u00e4cher mit darunterliegendem brennbarem Material oder Prozessanlagen), betr\u00e4gt die Mindestdicke f\u00fcr Stahl 4 mm, f\u00fcr Kupfer 5 mm und f\u00fcr Aluminium 7 mm. Ist eine Durchschmelzung zul\u00e4ssig, gen\u00fcgen bei Stahl 0,5 mm. Typische Sandwichpaneeld\u00e4cher erfordern deshalb meist eine separate Fangeinrichtung.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Ableitungen und Trennungsabstand<\/h2>\n

Der Mindestquerschnitt der Fang- und Ableitungsleiter betr\u00e4gt f\u00fcr Kupfer 50 mm\u00b2, f\u00fcr Aluminium 70 mm\u00b2 und f\u00fcr feuerverzinkten Stahl 50 mm\u00b2. Die Ableitungen werden, beginnend an den Geb\u00e4udeecken, gleichm\u00e4\u00dfig \u00fcber den Umfang verteilt; der typische Abstand betr\u00e4gt bei LPL I\u2013II 10 m, bei LPL III 15 m und bei LPL IV 20 m. Bei Stahlkonstruktionen k\u00f6nnen die St\u00fctzen, bei Stahlbetonbauten die durchg\u00e4ngig verbundene Bewehrung als nat\u00fcrliche Ableitung genutzt werden. Damit die Bewehrung als durchg\u00e4ngig gilt, darf der zwischen oberem und unterem Ende gemessene Gesamtwiderstand 0,2 \u03a9 nicht \u00fcberschreiten.<\/p>\n

Der Trennungsabstand s = ki<\/sub> \u00b7 (kc<\/sub> \/ km<\/sub>) \u00b7 l<\/em> berechnet. F\u00fcr LPL II (ki<\/sub> = 0,06) ergibt sich f\u00fcr ein Fangnetz mit dem vereinfachten Wert kc<\/sub> = 0,44 und bei einer Leiterl\u00e4nge von l = 15 m bis zum n\u00e4chsten Potentialausgleichspunkt in Luft (km<\/sub> = 1) ein Wert von s \u2248 0,40 m erforderlich. Verl\u00e4uft dieselbe Strecke durch Ziegel oder Beton (km<\/sub> = 0,5), steigt der Wert auf 0,79 m. Liegt ein Sensorkabel, eine PV-DC-Leitung oder ein L\u00fcftungskanal auf dem Dach innerhalb dieses Abstands, muss er entweder mit dem \u00e4u\u00dferen Blitzschutzsystem potentialausgeglichen oder eine isolierte Ableitung eingesetzt werden.<\/p>\n

\n

Das k\u00f6nnte Sie auch interessieren: \u00dcberspannungsableiter<\/strong><\/a><\/p>\n<\/blockquote>\n

An Ableitungen, in deren Umgebung sich Personen aufhalten k\u00f6nnen, m\u00fcssen auch Ber\u00fchrungs- und Schrittspannung ber\u00fccksichtigt werden. Im Umkreis von 3 m um den Leiter sieht die Norm als L\u00f6sung entweder eine hochohmige Oberfl\u00e4chenschicht \u2013 etwa 5 cm Asphalt oder 15 cm Kies \u2013 oder eine Isolierung mit einer Sto\u00dfspannungsfestigkeit von 100 kV bei 1,2\/50 \u00b5s (zum Beispiel 3 mm vernetztes Polyethylen) vor.<\/p>\n

Erdung: Bei Sto\u00dfstr\u00f6men ist nicht der Widerstand, sondern die Geometrie entscheidend<\/h2>\n

Die IEC 62305-3 legt die Mindestl\u00e4nge des Erders (l1<\/sub>) in Abh\u00e4ngigkeit von der Blitzschutzklasse und dem spezifischen Erdungswiderstand des Bodens fest. F\u00fcr LPS III\u2013IV ist l1<\/sub> = 5 m konstant. Bei LPS I\u2013II hingegen steigt l1<\/sub> oberhalb eines bestimmten spezifischen Widerstands linear an; bei LPS I erreicht sie bei 3000 \u03a9m einen Wert von 80 m. In der Typ-A<\/strong> -Anordnung wird an jede Ableitung mindestens ein Erder der L\u00e4nge l1<\/sub> horizontal oder ein vertikaler Erder der L\u00e4nge 0,5\u00b7l1<\/sub> angeschlossen. Bei der Typ-B<\/strong> -Ringerdung muss der \u00c4quivalentradius der vom Ring umschlossenen Fl\u00e4che re<\/sub> \u2265 l1<\/sub> sein. Ist dies nicht gegeben, muss an jedem Anschlusspunkt ein zus\u00e4tzlicher Erder der L\u00e4nge lr<\/sub> = l1<\/sub> \u2212 re<\/sub> horizontal oder ein vertikaler Zusatzerder der L\u00e4nge lv<\/sub> = (l1<\/sub> \u2212 re<\/sub>)\/2 hinzugef\u00fcgt werden. Der Ring wird in mindestens 0,5 m Tiefe und etwa 1 m Abstand von der Wand verlegt; mindestens 80 % seiner L\u00e4nge m\u00fcssen Erdkontakt haben.<\/p>\n

Die Auslegung beginnt mit dem vor Ort gemessenen spezifischen Erdungswiderstand. Bei der Wenner-Methode \u03c1 = 2\u03c0\u00b7a\u00b7R<\/em> wird diese Beziehung verwendet; durch schrittweise Vergr\u00f6\u00dferung des Elektrodenabstands a wird das Schichtprofil des Bodens ermittelt. Der Widerstand einer einzelnen vertikalen Stabelektrode wird mit der Dwight-Formel R = \u03c1\/(2\u03c0L)\u00b7[ln(8L\/d) \u2212 1]<\/em> berechnet. In einem Boden mit \u03c1 = 100 \u03a9m ergibt ein 3 m langer Stab mit 20 mm Durchmesser etwa 32 \u03a9. In demselben Boden sinkt der Wert f\u00fcr einen Ring, der ein 200 m \u00d7 100 m gro\u00dfes Geb\u00e4ude umschlie\u00dft, auf die Gr\u00f6\u00dfenordnung von 1 \u03a9.<\/p>\n

Hier ist eine entscheidende Unterscheidung zu treffen: Der bei Netzfrequenz gemessene Widerstand bildet das Verhalten bei einem Blitzsto\u00dfstrom nicht exakt ab. Bei steilen Stromfronten wird die Induktivit\u00e4t des Erders dominant, und nur die dem Anschlusspunkt nahe gelegene \u201ewirksame L\u00e4nge\u201c nimmt an der Stromverteilung teil. Deshalb werden anstelle einer einzigen, sehr langen Elektrode von einem Punkt aus Ring- und Maschenanordnungen bevorzugt, bei denen der Strom von mehreren Punkten aus auf kurzen Wegen in den Boden abgeleitet wird. F\u00fcr Erder im Boden betr\u00e4gt der Mindestquerschnitt bei feuerverzinktem Stahl 78 mm\u00b2 (10 mm Durchmesser) bei Rundmaterial und 90 mm\u00b2 (mindestens 3 mm Dicke) bei Bandmaterial. An \u00dcbergangsstellen von Beton in den Boden m\u00fcssen zum Schutz vor galvanischer Korrosion Edelstahl oder geeignet beschichtete \u00dcbergangselemente verwendet werden.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Innerer Blitzschutz: Induktion, LPZ und SPD-Koordination<\/h2>\n

Um die Bedrohung f\u00fcr innenliegende Systeme zu veranschaulichen, betrachten wir eine Kabelschleife in 5 m Abstand von einer Ableitung, mit 10 m L\u00e4nge und 1 m Aufweitung. Die Gegeninduktivit\u00e4t M = (\u00b50<\/sub>\/2\u03c0)\u00b7l\u00b7ln[(d + b)\/d]<\/em> \u2248 0,37 \u00b5H. Flie\u00dft durch die Ableitung ein Strom mit einer Steilheit von 50 kA\/\u00b5s \u2013 also ein Viertel des Folgesto\u00dfstroms von 200 kA\/\u00b5s \u2013, wird in dieser Schleife U = M\u00b7di\/dt<\/em> \u2248 18 kV induziert. Dieser Wert liegt weit \u00fcber der Sto\u00dfspannungsfestigkeit von 2,5 kV, die Ger\u00e4te der Kategorie II in einer 230\/400-V-Anlage aufweisen. Die L\u00f6sung besteht darin, die Schleifenfl\u00e4che entlang der Kabeltrassen zu verkleinern, geschirmte Kabel und geerdete (potentialausgeglichene) Metallkabelkan\u00e4le zu verwenden und an den LPZ-Grenzen SPDs einzusetzen.<\/p>\n

F\u00fcr LPL I wird angenommen, dass sich 50 % des Blitzsto\u00dfstroms \u00fcber den Erder und die verbleibenden 50 % \u00fcber die in das Geb\u00e4ude eintretenden Versorgungsleitungen ableiten. F\u00fcr eine einzelne Energieleitung mit 4 Leitern (TN-C-S, 3L+PEN) ergeben sich so 25 kA (10\/350 \u00b5s) je Leiter. Der am Geb\u00e4udeeingang eingesetzte Typ-1-SPD<\/strong> wird nach diesem Wert ausgew\u00e4hlt. In den Unterverteilungen wird der Typ-2-SPD<\/strong> (typisch In<\/sub> = 20 kA, 8\/20 \u00b5s) eingesetzt, vor empfindlichen Ger\u00e4ten der Typ-3-SPD<\/strong> verwendet.<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

F\u00fcr die SPD-Auswahl ist nicht der Schutzpegel des Ger\u00e4ts Up<\/sub> , sondern der effektive Schutzpegel einschlie\u00dflich der Anschlussleitungen ma\u00dfgebend: Up\/f<\/sub> = Up<\/sub> + \u0394U<\/em>. Unter der Annahme einer Induktivit\u00e4t von etwa 1 \u00b5H\/m in den Anschlussleitern gilt \u0394U \u2248 1 kV\/m. Up<\/sub> = 1,5 kV legt bei insgesamt 1 m Anschlussl\u00e4nge 2,5 kV am gesch\u00fctzten Ger\u00e4t an. Deshalb wird empfohlen, die Gesamtanschlussl\u00e4nge unter 0,5 m zu halten und eine V-Verdrahtung zu bevorzugen. Nimmt die Kabell\u00e4nge zwischen SPD und Ger\u00e4t zu, kann sich die Spannung durch Reflexionen dem Wert 2\u00b7Up\/f<\/sub> ann\u00e4hern; bei Entfernungen \u00fcber 10 m ist ein zus\u00e4tzliches SPD vor dem Ger\u00e4t erforderlich. Bei Ethernet-, RS-485-, PROFIBUS- und 4\u201320-mA-Leitungen m\u00fcssen Bandbreite und Serienimpedanz der Datenleitungs-SPDs ebenfalls systemkompatibel gew\u00e4hlt werden.<\/p>\n

Ex-Bereiche, Tanks und Dach-Photovoltaikanlagen<\/h2>\n

In Bereichen mit explosionsf\u00e4higer Atmosph\u00e4re gilt IEC 62305-3 Anhang D. Alle Verbindungen mit Funkenrisiko werden in den Potentialausgleich einbezogen, Flansche \u00fcberbr\u00fcckt, an kathodisch gesch\u00fctzten Rohrleitungen Ex-zertifizierte Isolierfunkenstrecken (ISG) eingesetzt und das Pr\u00fcfintervall verk\u00fcrzt. Stahltanks mit einer Wandst\u00e4rke von mindestens 4 mm k\u00f6nnen als nat\u00fcrliche Fangeinrichtung gelten; bei d\u00fcnnwandigeren Tanks ist eine separate Fangeinrichtung erforderlich. Bei Dach-Photovoltaikanlagen m\u00fcssen die Module innerhalb des Schutzvolumens bleiben, die passiven Fangstangen so positioniert werden, dass sie keine Verschattung der Module verursachen, und auf der DC-Seite ein PV-taugliches SPD (UCPV<\/sub> \u2265 Leerlaufspannung des Strings) eingesetzt werden.<\/p>\n

Pr\u00fcfung und Messung<\/h2>\n

Nach IEC 62305-3 Anhang E erfolgt bei LPL I\u2013II die Sichtpr\u00fcfung j\u00e4hrlich und die vollst\u00e4ndige Pr\u00fcfung alle 2 Jahre; bei LPL III\u2013IV die Sichtpr\u00fcfung alle 2 Jahre und die vollst\u00e4ndige Pr\u00fcfung alle 4 Jahre. Bei kritischen Systemen ist die vollst\u00e4ndige Pr\u00fcfung j\u00e4hrlich durchzuf\u00fchren. Bei der vollst\u00e4ndigen Pr\u00fcfung werden die Messklemmen getrennt und der Durchgangswiderstand jeder Ableitung zum Erder gemessen. Der Erdungswiderstand wird nach dem Spannungsfallverfahren (62-%-Regel) gemessen. Bei gro\u00dffl\u00e4chigen Maschenerdern muss die Stromelektrode in einem Abstand platziert werden, der ein Mehrfaches der gr\u00f6\u00dften Diagonale der Anlage betr\u00e4gt; andernfalls liegt der gemessene Wert unter dem tats\u00e4chlichen. Auch die Zustandsanzeigen der SPDs und die Sicherungskoordination m\u00fcssen dokumentiert werden.<\/p>\n

Blitzschutz in Industrieanlagen ist<\/strong> das konsistente Zusammenspiel von vier Berechnungen: Risiko und Einschlagh\u00e4ufigkeiten, Fanggeometrie, Sto\u00dfstromverhalten des Erders und Begrenzung der Induktionseffekte in der Innenanlage. Wird auch nur eine dieser Berechnungen ausgelassen, mag das System auf dem Papier normkonform erscheinen, bietet vor Ort jedoch nicht den erwarteten Schutz. Y\u0131lkomer<\/strong><\/a> bietet Industrieanlagen ingenieurtechnische Unterst\u00fctzung bei der Risikoanalyse nach IEC 62305-2, der Projektplanung, der Berechnung von Trennungsabst\u00e4nden und SPD-Koordination sowie bei periodischen Messprozessen.<\/div>\n

<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

In einer Industrieanlage l\u00e4sst sich die Auslegung des Blitzschutzes nicht nach dem Muster \u201eFangstange aufs Dach, Ableitung an die Ecke\u201c umsetzen. Die Auslegung beruht auf den aus den physikalischen Parametern des Blitzstroms abgeleiteten Anordnungsregeln, der Risikoberechnung nach IEC 62305-2, dem Sto\u00dfstromverhalten der Erdungsanlage und den Induktionsmechanismen in der Innenanlage. In diesem Beitrag behandeln wir diese…<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":999610,"comment_status":"closed","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[176],"tags":[],"class_list":["post-999609","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-uncategorized-de"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/999609","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=999609"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/999609\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/media\/999610"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=999609"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=999609"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/yilkomer.com\/de\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=999609"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}